1.1- ..................................................................................................................................... 计算尺寸 Dimensions de calcul ........................................................ 1
1.2- ....................................................................................................................................... 计算模式 Mode le de calcul ........................................................... 1
2 -计算参数及材料 Hypoth ese de calcul et matriaue ...................................... 2
2.1- 计算规范及参数 Normes appliqu es et param tres de calculs ................ 2 2.2- 材料特性 Caract 土 Beton ................................................................. 3 2.2.2 钢筋 Aciers ........................................................3 3 - 荷载 Charges .......................................................................... 4 3.1 计算模型 Mode le de calcul ............................................... 4 3.2- 墙身土压力及活载 ..... Pousse des terres et de la surcharges 5 3.2.1- 5 3.2.2- 非地震状态En service 地震状态 ......................... Pousse de terres sous sisme 7 3.3 凸榫土压力 but ee des terres sur la b che...e. .......................... 8 3.4 基础土压力 Pousse des terres sur la semelle ............................... 9 3.5 地震下自重惯性力 Effort d'inertie sous s isme du poids propre. ........... 10 3.6- 荷载组合 Combinaison de charges ....................................... 10 3.6.1- ............................................................................................................................. E.L.U 10 3.6.2- ............................................................................................................................. E.L.S 11 3.6.3- ............................................................................................................................. E.L.A 11 4 -结构计算 Calcul de la structure ..................................................... 11 4.1- 单项作用力 Actions simples .............................................. 11 4.2- 墙身各单项力计算 Calcul des actions simples du mur ..................... 12 4.2.1- ............................................................................................................................. 墙体 自重 (P M_wall ) Poids propre du mur d ro it(P M_wall ) .................... 12 4.2.2- ............................................................................................................................. 墙身主动土压力 Pousse active des terres sur le mur (Pa_wall) ................ 13 4.2.3- ............................................................................................................................. 墙身车载压力计算 Pousse due 怕 surcharge de la chausse (Carwall) .............. 14 4.2.4- ............................................................................................................................. 地震墙身土压力计算 Pousse des terres sur le mur sous ©sme (Padwall) ........... 16 4.2.5- ............................................................................................................................. 地震下墙身惯性力计算 Effort d'inertie du mur sous s isme (PMad) .............. 17 4.3- 基础各单项力计算 Calcul des actions simples de la semelle ................ 18 4.3.1- 土压力对基础的作用 ............................... Effet de la pousse des terres sur la semelle ................................. 19 4.3.2- 19 基础自重作用计算Effet du poids propre sur la semelle 4.3.3- ............................................................................................................................. 被动土压力计算 Pousse passive des terres .................................. 20 5 - 截面配筋 Ferraillage des section.s ...................................................21 5.1 - 内力组合 Combinaisions des efforts pour le voile ....................... 21 5.2 - 墙身截面配筋 Ferraillage voile ........................................ 22 5.3 - 基础截面配筋 Ferraillage de la semelle ................................ 23 5.3.1- 基底应力及基础脱空计算 Contrainte du sol et soul vemeent de la semelle 23 5.3.2 - 基础单项力汇总 Actions de semelle ............................... 25 5.3.3 - 基础截面配筋 Ferraillage de la semelle .......................... 25 6 -稳定性验算 Verificaion de la stabilit ......... e. ..................................... 27 6.1 -抗倾覆稳定性验算 Verification de la stabilit au renversement ............ 27 6.2 -抗滑动稳定性验算 Verification de la stabilit au glissement ............. 29 1-计算原理 Principes de calcul 1.1- 计算尺寸 Dimensions de calcul 挡墙高 H+h1 = 6.8m。底宽 B = 7.5m;挡墙墙身顶宽 b1=.55m;墙身根部厚 b2 =.8515m，墙趾宽 b5= 1m，墙趾厚b3= 1.2m，凸榫深h2= 1m。凸榫到边缘距离 b6= 3.5m。 挡墙布置大样见下图： Le mur de sout nement est dimensionn airfei : hauteur de mur H+h1 = 6.8 m, largeur de base B= 7.5 m, largeur du haut de mur b1=.55 m, paisseufedu d part de mur b2=.8515 m, largeur du rebord de mur b5=1 m, paisseur du rebord de la b che b3=1.2 m, hauteur de la b che h2=1 m.La distanee partir de la b che aabord b6= 3.5m. Voir les sch masci-dessous : VUE EN PLAN COUPE A—A R Fig 1.1 1.2- 计算模式 Moch le de calcul 计算假定：a、墙后土压力按库仑主动土压力计算； b、结构计算模式为悬臂式挡土墙的 d、 受力模式，路面荷载取路堤墙设计荷载 q=20kN/m ; c、计算时忽略墙前土的抗滑作用； 忽略土壤的粘聚力作用；e、墙背填土无地下水影响。 Hypoth hes de calcul :a. La pouss fedes terres derri re le mur qui est prise en compte est celle bas e sur la th orieede Coulomb ; b. Le calcul est bas sur un mofe lehle mur de sout nemhnt can tilever, en prenne la surcharge d'exploitati on sur la chausse q=20kN/m c. l'arfele de frotteme nt des terres avec le mur est nglig fe cfeLa coh siondu sol est n glig fe e. Les remblais derri re le e mur ne sont pas satur s de d'eau souterra ine. 计算悬臂式挡墙时，通过积分，分别求取墙身和基础压应力，由此得到墙身和基础的最 大弯矩效应处，以控制墙身、基础的截面配筋。并按 形式。具体计算模式见下图： Lors de calcul de mur de sout nemenfecantilever, on peut obtenir par un calcul int gral la contrainte de compressi on du corps du mur et celle de la semelle, et done trouver la zone soumise au moment maximal du mur et de la semelle, qui peut conditionner le calcul du ferraillage de leurs sect ions. Le ferraillage sera calcul d'ELU, ELS et ELA pour trouver aussi une dispositi on optimale. Le mod le de calcul est celui montr sur la figure ci-dessous : e ELU — ELS — ELA状态求得合理的配筋 b Fig 1.2 本计算墙顶填土高 Th=19.982 m。墙顶填土坡度 卩=1:1.5 La hauteur du remblai sur le mur qui est prise en compte dans le calcul est Th=19.982 m., avec une pente 卩=1:1.5. 2 -计算参数及材料 Hypoth ese de calcul et matriaud 2.1- 计算规范及参数 Normes appliqu eS et param trds de calculs 伙 计算规范 Norme de calcul: 伙 防震标准 Normes parasismiques: 伙 土压力 Pouss e des terres : FASCICULE62 Titre (Section I ) Eurocodes 8 + RPA99/2003 FASCICULE 62 Titre V ＊ 活载 Charges mobiles: FASCICULE 61 Titre 伙 裂缝危害等级 Cat gorie de la pr judi屋 de fissuration : r judiciabl@ ＊ 保护层 Enrobage : c = 5(cm) ＊ 土的内摩擦角 Angle de frottement interne du sol : 35 ° 3 ＊ 土的重力密度 Poids volumique du sol : 19kN/m 3 ＊ 混凝土容重 Poids volumique du b ton : 25kN/m 3 2.2- 材料特性 Caract ristiques des matriaux 混凝土 Beton 2.2.1- 混凝土抗压标准强度 Resista nee nomi nale la cOmpressio n : fc28=27.0 Mpa 重力密度 Poids volumique : = 25 (kN/m 3) 伙 抗拉标准强度 Resista nee no mi nale la tractio n 因此 Donc fc28= 27.0 Mpa f : ft28= 2.22 Mpa ＊ 对于作用时间在 24小时之内的短期荷载而言，弹模的计算公式如下: Pour les charges couOrtterme (moins de 24 heures), le module lastique est calcul formule suivante : Evj=3700(fcj) avecela ＊ 混凝土瞬时弹模等于: Le module imm diat du b ton est gaE :a Ev=11000(fcj)1/3 因此 Done fc28 = 27.0 MPa f Evj = 11100 Mpa ＊ ELS 允许最大压应力: La contrainte maximale de compression admissible l' ELS : O fc28 = 27.0 Mpa f fbc = 16.2 Mpa ＊ ELS 允许最大拉应力: La contrainte maximale de traction admissible l' ELS : O (基本组合) (Combinaison fr queente) : ft28 = 2.22MPa 2.2.2 钢筋 Aciers 钢筋采用高粘附性钢筋 FeE500 On utilise des aciers hauteOadh sievit dee nuance FeE500. * 弹性极限强度 Limite lafetique: fe = 500 Mpa 伙 弹性模量 Module festique: Es = 200 000 Mpa ELU 状态钢筋允许拉应力 Contrainte de traction admissible de I'acier sous ELU: : fed=fe/ YS 基本组合 Combinaison fr e quente: Y s= f-15= 435 Mpa 偶然组合 Combinaison rare: Y b =,.00d = 500 Mpa * ELS状态钢筋允许拉应力 ： Con trai nte de tractio n admissible de I'acier sous ELS: -— \\ fs=Min fe ；Max 0.5fe ；110.., f tj (BAEL91,A4.5.33 ) f^ Min 333.3;Max 250;207.3 门=250MPa 3 -荷载 Charges 3.1 计算模型 Mocfe le de calcul 悬臂式挡墙的计算模型如下： Le mod de de calcul de mur de sout nementdcantilever est pr sent Sbmme ci-desous: 本计算将求得各位置处墙身根部的弯矩，并以此作为配筋的控制截面 On peut obtenir par ce calcul les moments d'encastrement du mur aux diff rents points, qui e con diti onnent la dispositi on du ferraillage. 3.2- 3.2.1TE 地震状态 墙身土压力及活载 Pouss@ des terres et de la surcharges En service 主动土压力以库仑土压力为基础，根据主动土压力值达到最大的破坏面作为最危险的破 裂面。根据墙后填土的破裂面， 计算墙后的土压力。跟据破裂面位置不同分为下列两种情况: La pouss e active des terres est calcul e sur la base de la th orie de Coulomb. La surface de rupture o s@ trouve la pouss e active maximale des terres est prise comme la plus d favorable. La e pouss e des terres est calcul e en fonction de la surface de rupture du remblai derri re le mur. On e distingue deux diff rents &as bass sur la position de la surface de rupture: ①、填土高度较低，破裂面交于路面荷载内的情况。如图所示： ① La hauteur du remblai est faible, la surface de rupture qui intercepte la chauss e charg eeest repr sent e comme suit: Fig 3.2.1 台后土压力，根据库仑土压力可推算为： La pouss e des terres derri re le mur est calcul e telle 也ue pr sent ee ci-apr s en se basant sur la th orie de Coulomb , E H2Ka, Ex =Ecos(: JEy =Esin(:、.) Ka 二K K1,K cos(e + 如 (tg”tg:),K1=1 si n( 0+®) 2a 匹 2ho「4 )2 (1- 2HH H tg v - -tg二［(ctg tg )(tg ： A), : =■：■■- ab 2h(b d) -H(H 2a 2h(H a)(H - a 2h0)tg: ) h i ,h3 tg r tg ： tgr tg： ' 4 二 - 1 - 3 詣 址士怦h4,Zx\"Zytg, 3H2K1 b -a tgr ............ Zy 填土高度较高，破裂面交于路基边坡上。如图所示: ② La hauteur du remblai est assez importa nte, la surface de rupture qui in tercepte le talus de la plate-forme est telle que montr sur la figure suivante: Fig 322 台后土压力，根据库仑土压力可推算为： La pouss rdes terres derri re le mur est calcul e et est pr senfercomme suit en se basant sur la th orie de Coulomb : Ejg =E cos (役亠 c), Ey = Esin(:：£ 亠① cos (© — a) / 亠 sA 亠［Sin(© + ®sin(©-P)〔 \" Ka 二■ 2 cos a cos(a + © 1 + |--------- ----- -- ---- \\ cos(a + 5) cos(a — P) 1 n -90 - -，Zy H y 3 卜 tg(：' I ) tg( 「)• ctg( ) 11 tg(二川；Jctg( )…tg( ) 1 tg(二川心)如(：'I) ctg(；' 、£)】 其中 Avec: a ------------------ 墙背倾角 angle de mur arriere (- --------------- 破裂角 angle de rupture & -------------------- 土内摩擦角 an gle de frotteme nt in terne du sol 3 ------------------- 填土坡度 pente du remblai qlm --------- 墙身中部土压应力 contrainte de pression du sol au milieu du mur ql -------- 墙身根部土压应力 contrainte de pression du sol au d but du mur 0,故Z =4可推出公式中 由于墙身垂直，故 a =0°计算假定墙与土的内摩擦角比值为 2 =0 + a +§ =K=-tg a =0将0 =35； h0=q/ s°=1.052632m代入公式。通过计算先确定 hp是否 大于墙身顶上填土高度 h,如 果hp>h则采用②类条件下公式计算；如果 hp a =0° . On suppose que le rapport Angle de frottement mur/ Angle de frottement sol est r gala。，done Z =0On peut d r duireque 2 = 0 + a +毛0 A = -tg a= 0. Les valeurs 0 =35 ° h0=q/ soi=1.052632m sont introduites dans la formule pour faire le calcul. En fon cti on de la hauteur du remblai (h) sur le mur, si hp > h, on applique ②fcsimule pour le Cas hp < h, on applique la formule pour le Cas ①.Ainsi on calcul les valeurs des diff rents param^tres de la pouss e active des terres derri re le mur. 3.2.2- 地震状态 Pousse de terres sous Ssme© MONONOBE-OKABE 的理论计算。其 地震下主动土压力仍以库仑土压力为基础，采用 计算原理和公式与静态土压力基本相同，仍分为①、②两类计算条件。 但需要考虑地震状况下的水平和垂直向重力加速度应力。并需考虑地震加速度 iK 角：D 二 arcta(Lj^) n 其中AvecZ场地影响系数。由于采用动态法计算地震下土压力，故 Kh：地震水平向加速度系数.15； Kv：地震垂直向加速度系数.075 Z =1 综合以上因素，地震下墙后土压力可折算为静态土压力计算。对库仑土压力公式进行修 改，将a ,卩,Y col的数值用以下值来替代： La pouss e active des terres sous s feme est calcul ee avec la th o rie de MONONOBE-OKABE sur la base de la pouss e des terres de Coulomb. Le prin cipe de calcul est similaire ce也i de la pouss e descterres au repos en distinguant deux modles de calcul! Mais pourta nt au s ime 命 faut en core tenir compte de la contrainte horiz on tale et verticale due a l'acc l 飽ti on de la gravit , e et de l'i nflue nee de l'a ngle d'acc l e rati on 駅h sismique: 乂 一）二 arctan《） Avec Z Coefficient d'influenee du site. La pouss e des terres sous s isme est calcul e par la me thode dynamique, done Z =1 Kh：Coefficie nt d'acc l ratio n sismique horiz on tale est de.15 Kv：Coefficient d'acc l ration sismique verticale est de.075 Avec la prise en compte des facteurs cit s au-dessus, la pousse des terres derri re le mur sous s e isme peut e tre con vertie en pouss par les valeurs suiva ntes: e e des terres au repos, en rempla?a nt les coaieufrs de O（_z = a sol_Z = 0+日 仁Kv cos r 1土心 q_z q cos COS（J '；） cos: 其中Avec a _z卩_z Yol_z、q_z、H_z均为考虑地震作用后，换算过来的结果 Dont a _Z,卩 _z_z,g_Z et H_z sont des valeurs obte nues par con vers ion avec la prise en compte des effets sismiques. 3.3 凸榫土压力 but e des terres sur la bche e 凸榫承受的土压力按被动土压力计算，计算采用朗金土压力理论。计算沿用主动土压力 类似的方法，公式如下 La but 虑des terres reprise par la b che est 血ne pouss e passive, calcul e avec la th ori@de Rankine, par une m thodle similaire cellede calcul de la pouss e active des terres. La formule de calcul est la suiva nte: p p =1 h32 Kp 2兀© Avec : K p = tan ( ) p 4 2 (h2+h1 Fig 3.3 其中：Kp为被动土压力系数。 Avec: Kp： Coefficient de la pouss e des terres passive 3.4 基础土压力 Pousse des terres sur la semelle 基础承受覆盖土层的垂直压力，地震下对土的容重进行了修正，路面荷载则转化为等待 土厚度进行计算，计算模式如下： La semelle est soumise au poids des terres. Le poids volumique du sol est ajust en cas de s isme. La charge de la chausse peut dtrec on vertie en paisseur de terres quivale nte. Le mod le e de calcul est donn ci-dessous : Fig 3.4 d 3.5 地震下自重惯性力 Effort d'inertie sous s isme du poids propre 墙身自重在地震状态下， 受水平加速度Kh的影响，对墙身产生水平向应力作用， 受力模 式如图所示: In flue nc dar I'acc l ration horiz on tale K h, le poids propre du mur engendre une con tra inte horiz on tale sous s ismee Le mod leem canique est montr pa庖la figure suiva nte: M{kNxm) 其中 Avec: q= 高度处自重惯性力产生的弯矩 M=H< q。同时墙体自重增量为 ±V*Kv。 由此可得墙身H Donc, le moment de flexion d? au poids propre la hauteur H du mur :M=H q. x L'augmentation du poids propre du mur est de W*K v ± 3.6- 荷载组合 Combinaison de charges 各类荷载内力计算出来后，结合本结构的具体受力类型，其荷载组合为: A l'issue des calculs des effort internes des diff rents types de charges, en considrant les types d'efforts sollicitant la structure analys e, les combinaisons de charges sont les suivantes : 3.6.1- E.L.U 1.5 r W Q 「35 Gmax+Gmin + * 1.35 T1, 其中Avec: Gmax :全部不利的长期作用力; Tous les efforts d favorables long terme Gmin :全部有利的长期作用力； Tous les efforts favorables long terme Qr : 常规活载(A、B 车列及人行道活载)；Charges mobiles ordinaires (Charges A, B et charge de trottoir) Qrp : 具有特性的活载(不考虑) compte) T : 温度力作用(不考虑) Charge de temp rature (n'est pas prises en compte) ; Charges mobiles particuli res (nesont pas prises en 362- E.L.S Gmax min ' G Q rp 3.6.3- E.L.A max Gmin ' FA 其中Avec: FA：地震作用力 Effort sismique 4 -结构计算 Calcul de la structure 由上面提供的土压力各项公式，可求得墙身各处的单项作用力和单位面积下弯矩值。再 对各项内力进行组合，得到 ELU、ELS、ELA状态下的组合内力大小。 Avec les formules cit es ci-tessus, on peut calculer les actions simples sur le mur et les mome nts par surface un itaire. Puis on peut obte nir les efforts in ter nes comb in s (HELU, ELS et ELA. e 对于墙身和基础，求取墙身和基础最大的单位面积下弯矩值，并返回其作用点位置。以 提供出计算钢筋所需的数据。最后挡墙的整体抗滑移、抗倾覆、基础脱空面积以及基底应力 进行验算。 Pour le corps du mur et la semelle, on calcul le moment maximal par surface unitaire du mur et de la semelle, et retour ne au point d'act ion du mome nt afin d'obte nir les donn es n cessaires pour e le calcul de ferraillage. A la fin, on proc de au calcul de3 rification de la r sistance au glissement et au ren verseme nt de la masse du mur, au calcul de vrificati on de soul vemeBt de la semelle ainsi qu au calcul de v rificaton de la contrainte du fond de semelle. 4.1- 单项作用力 Actions simples 墙身按不同的受力模式，分为下列几种作用力: fonction des mod lesediff renls du mur : On dist in gue plusieurs types d'act ion en 作用 1、( PM):墙体自重 Cas 1、( PM) 作用 2、( Pa):墙后主动土压力 Cas 2( Pa) : Poids propre du mur droit : Pouss eedes terres au repos derri re le mur 作用 3、(Pcar):活载压力 Cas 3、(Pcar) :Pouss edes terres sous charges mobiles 作用 4、( Pad):地震下土压力 作用 5、(Pp):凸榫被动土压力 Cas 4、( Pad) :Pouss edes terres sous sismee Cas 5、( Pp) :But e des terres de la bche e 作用 6、(PT):墙后土重力 Cas 6 (PT) :Poids des terres derri re le mur 作用 7、(PadT):地震土重力 Cas 7、(PadT) :Poids des terres derri re le mur sous s isme 作用 8、(PMad):地震下墙身惯性力 Cas & (PMad) Effort d'inertie du mur sous s isme e 作用 9、(Pf):地基应力 Cas 9、(Pf) poin? nnement 4.2- 墙身各单项力计算 Calcul des actions simples du mur Fig 4.2.1 应用有限元原理，计算出根部和半墙高处自重大小及偏心产生的弯矩。计算结果如下： On calcul le poids propre et le moment excentrique au d part et mi-haeteur du mur avec la methode des l ments finis. Les r sultatssont donn s dans le tableau suivant: 表421墙身自重计算结果(PM_wall ) Tableau 4.2.1 R sultats de calcul du poids propre du mur ( PM_wall ) A - A W(kN.m) B - B X(m) 1.496 W(kN.m) 47.138 X(m) \\ 105.64 需要说明的是，计算出的各位置重力及偏心弯矩均以单位长度计 通过计算可知计算对于墙身总重为 105.64kN, 对于墙身半高截面总重为 47.14kN。 II est noter que, les gravit s et les^noments excentriques calcul s sont pour une Iongueur un itaire. On d (five du calcul un poids total de 105.64kN. On obtie nt pour la sect ion mi-hauteur du mur un poids total de 47.14kN. 422-墙身主动土压力 Pousse active des terres sur le mur (Pa_wall) 应用有限元原理，按前面介绍的库仑土压力理论， 跟据破裂面位置确定土压力受力模式， 计算出墙身根部和半墙高处土压力大小和作用位置，并计算图压力产生的弯矩值。计算结果 如下： Sur la base de la th orie de la pouss e des terres de Coulomb cit es ci-avant et de la m thode e des l e ments finis, on peut d terminer le mod le m canique en fonction de la position de la surface de fracture, valuer les pouss es des terres au dpart et mthauteur du mur et les localiser, et calculer les moments g n & s par les pouss es des terres. Les rsultats 舍ont donn s dans le tableau suiva nt. Fig 4.2.2 表4.2.2a A-A主动土压力计算结果(Pa wall) Tableau 4.2.2a R sultats de calcul de la pouse active岀es terres A-A (Pawall) e ( •) Ka X (m) Y (m) Pax Pay M Pa Type (kN/m) 48.66 .52 -.43 2.02 179.63 (kN/m) 0 (kN.m/m) 362.07 ① 表4.2.2b B-B主动土压力计算结果(Pa waii_h) Tableau 4.2.2b R suttats de calcul de la pouss activeedes terres B-B (Pwaii_h) e ( •) Ka X (m) Y (m) PaX (kN/m) Par (kN/m) 0 M Pa Type (kN.m/m) 45.97 49.2 .53 -.43 1 45.74 ② Ex以墙中 需要说明的是，计算出的各位置主动土压力及其产生的弯矩均为单位长度计。 心处为原点，距离以背离填土方向为正，弯矩以背离填土方向弯曲为正。 通过计算可知计算对于墙身总主动土压力 179.6kN ;总弯矩362.1kN.m。 对于墙身半墙高处总主动土压力 45.7kN ;总弯矩46kN.m。 II est noter que, les pouss es deeterres ainsi que les mome nts obte nus aux diffre nts points e sont calcul s peur une Iongueur unitaire. Le point d'origne de l'excentricit est au centre du mer. L'exce ntricit est^ositive dans le sens s' carta nt dueemblai. Le mome nt exce ntrique est positif lors de la flexi on dans le sens s' carta nt dueremblai. Par le calcul, on obtient une pouss e active totale des terres de 179.6kN sur le mur, et un moment total de 362.1kN.m. On obtient une pouss e active totale des terres de 45.7kN et un moment total de 46kN.m. 4.2.3- 墙身车载压力计算 Pousse due l(a surcharge de la chausse (Careall) 计算时，将路面荷载等代为土荷载，仍利用库仑土压力原理计算。计算公式如下： Le calcul de la pouss e duee la surcharge de la chausse est effectu en ealculant une pouss e e des terres quivalente avec la th orie de Coulomb. La formule de calcul est donn e ci-dessous : 厅=qx Ka e 具体计算结果如下： Les r sliltats de calcul sont r capitul s总omme suit : 表4.2.3a A- A活载压力计算结果(Pear) Tableau 4.2.3a R suttats de calcul de la pouse au d part A - A (Pear) X (m) Y (m) PcarX (kN/m) PcarY (kN/m) M Car (kN.m/m) 0 Type 2.51 52.26 0 131.29 ① 表4.2.3b B - B活载压力计算结果（Pear_h） Tableau 4.2.3b Rultats de calcul de la poosSni-hauteur B - B (Pr_h) X (m) Y (m) PcarX (kN/m) PcarY (kN/m) M Car (kN.m/m) 0 Type 1 21.29 0 21.39 ② Ex以墙中心 需要说明的是，计算出的各位置活载压力及其产生的弯矩均为单位长度计。 处为原点，距离以背离填土方向为正，弯矩以背离填土方向弯曲为正。 通过计算可知计算对于墙身总活载压力 52.26kN ;总弯矩131.29kN.m。 对于墙身半墙高处总活载压力 21.29kN ;总弯矩21.39kN.m。 Il est noter que, les pouss es dues lahsurcharge ainsi que les moments obtenus aux diff rents points sont calcul s pour une Iongueur unitaire. Le point d'origne de l'excentricit est au centre du mur. L'excentricit est positive dans le sens s'cartant du 朿emblai. Le moment excentrique est positif lors de la flexi on dans le sens s' carta nt du remblai. Par le calcul, on obtient une pouss e totale dee52.26kN due la surcharge, et un moment total de 131.29kN.m. On obtient une pouss e totale de 21.29kN due la surcharge, et un moment total de 21.39kN.m. 4.2.4- 地震墙身土压力计算 Pousse des terres sur le mur sous s>me (PacWaii) 计算时，仍利用库仑土压力原理计算。 但需要对库仑土压力公式进行修改， 对a ,卩，丫 col,q,H 等土压力参数进行修正，具体公式见 3.2.2节。其计算结果如下： Le calcul est toujours effectu avec la th oriade la pouss e deSterres de Coulomb, seulement les param e tre$ , aY sol, q et H dans les formules doivent oir leparagoalptie 3.2.2s. V pour les d tails de formules. Les r sultats Se calcul sont r capitul SSi-dessous: 表4.2.4a A - A地震土压力计算结果(Pad) Tableau 4.2.4a R sultats de calcul de la pouss des tefres sous ssme A -A (Pad) e ( • )(+/ Kad(+/-) Padx(+) (kN/m) PadX(-) (kN/m) 264.97 PadY(+) (kN/m) 0 PadY(-) (kN/m) 0 M ad(+) (kN.m) 597.69 M ad(-) Type(+/-) (kN.m) 525.72 37.5/35.4 .81/.83 300.24 ②/② 表4.2.4b B - B地震土压力计算结果(Pad_h) Tableau 4.2.4b Rultats de calcul de la poestes terres sous>me B e-B (P_h) e ( • ))+/ Kad(+/-) Padx(+) PadX(-) PadY(+) PadY(-) Mad(+) M ad(-) Type(+/-) (kN/m) 37.5/35.4 (kN/m) 66.24 (kN/m) 0 (kN/m) 0 (kN.m) 74.71 (kN.m) 65.72 .81/.83 75.06 ②/② 需要说明的是，计算出的各位置地震土压力及其产生的弯矩均为单位长度计。 通过计算可知计算对于墙身总地震土压力 597.69/525.72kN.m(+/-)。 300.24/264.97kN(+/-);总弯矩 对于墙身半墙高处总地震土压力 75.06/66.24kN(+/-);总弯矩74.71/65.72kN.m(+/-)。 II est noter que, les pouss es des terres sous sisme ainsi que les mome nts obte nus aux diff rents points sont calcul s pour une Iongueur unitaire. Par le calcul, on obtient une pouss e des terres totale de 300.24/264.97kN(+/-) sous s isme, et e un moment total de 597.69/525.72kN.m(+/-) sur le mur. On obtient une pouss e des terres totale de 75.06/66.24kN(+/-) sous s isme, et un moment total de 74.71/65.72kN.m(+/-) mi-haudeur du mur. 425-地震下墙身惯性力计算 Effort d'inertie du mur sous sisme (Oad) 在地震状况下，受水平加速度 Kh和垂直加速度Kv的影响，墙身自重相应产生了水平和 垂直的惯性力。其公式见 3.3地震下自重惯性力。计算结果如下： Sous l'i nflue nee des acc l rations horiz on tale K h et verticale (K v) , le poids propre du mur peut engendrer des efforts d'inertie horizontal et vertical sous s isme. La formule de ealcul est pr sent e e dans le paragraphe 3.5《 Effort d'inertie d? au poids propre sous sisme》.Voir ci-apr s les r sultats de calcul : Tableau 4.2.5a Effort d'inertie d? au poids propre A - A (IMad) X (m) Y (m) PMadX (+) (kN/m) PMadY(+) (kN/m) 7.92 PMadY(-) (kN/m) -7.92 M Mad(+) (kN.m) 44.35 M Mad(-) (kN.m) 44.35 1.5 2.8 15.85 表4.2.5b B - B自重惯性力计算结果(PMad_h) Tableau 4.2.5b Effort d'inertie d?au poids propre B - B (Piad_h) X (m) Y (m) PMadX (+) (kN/m) PMadY(+) (kN/m) 3.54 PMadY(-) (kN/m) -3.54 M Mad (+) (kN.m) 10.23 M Mad(-) (kN.m) 10.23 \\ 1.45 7.07 需要说明的是，计算出的各位置地震下自重惯性力及其产生弯矩均以单位长度计 通过计算可知计算对于墙身惯性力为 对于B - B截面惯性力为7.91kN。 II est noter que, les efforts d'inertie sous s isme ainsi queues moments obtenus aux diff rents e points sont calcul s poe une Iongueur unitaire. On obtie nt du calcul un effort d'i nertie du mur de 17.72kN. On obtient un effort d'inertie de 7.91kN sur la coupe B - B. 17.72kN。 4.3- 基础各单项力计算 Calcul des actions simples de la semelle 墙后基础承受竖向土压力和自重的作用，计算求得各分项力在基础产生的弯矩值，为基 础强度计算提供依据。计算图示如下： La semelle derri re leemur est soumise la potss e verticale des terres et au poids propre. On peut calculer les moments g n e e par les diff renteeactions sur la semelle pour pr parer des e donn ees de base afin de calculer la r sista nee de la semelle. \\6ir ci-dessous le sch ma deecalcul: 计算以基础和墙身相接处为控制截面， 将墙前和墙后基础作为固结与墙身的悬臂梁计算, 求解沿墙长各位置基础根部和基础一半处的弯矩 On prend comme con diti onnante la sect ion de raccordeme nt entre le corps du mur et la semelle. La semelle deva nt et derri re le mur est con sid r ◎ comme deux poutres can tilever bloqu es sur le corps du mur pour calculer les moments aux diff rents points au d part et la a mi-l on gueur de la semelle. 4.3.1- 土 压力对基础的作用 Effet de la pousse des terres sur la semelle 墙后基础在非地震状况下承受了垂直向土压力作用；在地震状态下，垂直土压力产生的 弯矩应考虑地震加速度影响，土的重力考虑( 1±KV)的系数，计算结果如下： La semelle derri re leemur est soumise la podss e Verticale des terres en tat de service. Sous s ime, le calcul du moment g n 帝 epar la pouss e verticale des terres doit encore tenir compte de l'acc l ^ation sismique. La gravit des terres doit faire intervenir un coefficient de 1 Kv. Les r sultats de calcul sont donn s dans les tableaux ci-dessous: ± 表4.3.1a墙后基础非地震垂直力表 Tableau 4.3.1a Effort vertical du la pousde des terres de la semelle derrre le mue en tat de service D - D “(kN) 849.2 MpT(kN.m) 2588.6 Pcar(kN) 0 Mcar(kN.m) 0 PT(kN) 475.1 MpT(kN.m) 694.7 E - E Pcar(kN) 0 Mcar(kN.m) 0 表4.3.1b墙后基础地震垂直力表 Tableau 4.3.1b Effort vertical du da pousse des terres de la semelle derrre le e mur sous sisme D - D PadT(+) (kN) 912.9 E - E M PadT(-) (kN.m) 2394.5 PadT(+) (kN) 510.8 M PadT(+) (kN.m) 746.8 PadT(-) (kN) 439.5 M PadT(-) (kN.m) 642.6 M PadT(+) (kN.m) 2782.8 PadT(-) (kN) 785.5 4.3.2- 基 础自重作用计算 Effet du poids propre sur la semelle 不考虑地基作用时，计算基础自重产生相应的垂直力和弯矩；在地震作用下还应虑地震 加速度影响，重力考虑（1±Kv）的系数。需要说明的是，墙后基础自重计算时考虑了凸榫重 力的作用。计算结果如下： Le poids propre de la semelle peut g n 帝er un effort vertical et un moment. Sous s isme, il faut e en core ten ir compte de l'acc l rati on eismique. La gravit doit faire in terve nir un coefficie nt de 1 ± 表4.3.2a非地震下墙后基础重力表 Tableau 4.3.2a Force de gravit de la Semelle derri re le mur en tat II est noter que les forces et les moments sont toujours calcul s pour une Iongueur unitaire. 对于墙前基础，非地震状态下，单位长度下自重力 M PM=9.6kN.m。 PM=19.2kN ;自重产生的弯矩 En ce qui concerne la semelle deva nt le mur, en tat de service^ l'effort d? au poids propre pour une Iongueur unitaire PM=19.2kN, le moment g n 能 epar le poids propre MpM=9.6kN.m. 表4.3.2b地震下墙后基础自重表 Tableau 4.3.2b Poids propre de la semelle derrre le mur sbus sisme D - D PE - E PadM(-) (kN) 128.3 M PadM(-) (kN.m) 327 P adM (+)MPadM(+) (kN.m) 380.1 adM (+)M PadM(+) (kN.m) 41.4 PadM (-) (kN) 68.1 M PadM(-) (kN.m) 35.6 (kN) 149.1 (kN) 79.1 需要说明的是，以上作用力和弯矩均以单位长度计。 Il est noter que les forces et les moments sont toujours calcul s pour une Iongueur unitaire. 对于墙前基础，地震状态下，单位长度下自重力 M padM(+/-)=10.3/8.9kN.m。 PadM(+/-)=20.7/17.8kN ;自重产生的弯矩 En ce qui concerne la semelle deva nt le mur, sous sisme, l'effort d? au poids propre pour une Iongueur unitaire PadM(+/-)=20.7/17.8kN, le moment g n fr epar le poids propre M PadM(+/-)=10.3/8.9kN.m. 4.3.3- 被 动土压力计算 Pousse passive des terres 由于墙后设置了抗滑凸榫，凸榫承受了地基的被动土压力作用。计算被动土压力采用了 朗金的被动土压力理论，具体计算公式参见 3.3。计算结果如下： 单位长度下，凸榫被动土压力 Pp=120.2kN。被动土压力在凸榫根部弯矩为 Mp=148.3kN.m。 Une b Che est pr vu 凰erri resle mur pour contrer le glissement, elle reprend la pouss e passive e des terres de l'assise. Cette pousse passive des terres est calcule avec la te orieede Rankine. Voir le paragraphe 3.3 pour les d tails de ealcul. Les r sultats cfe calcul sont donn s ci-dessous: La pouss e active des terres reprise par le tenon Pp=120.2kN. Le moment g n eau d part du tenon par la pouss e passive des terres Mp=148.3kN.m. 5 -截面配筋 Ferraillage des sections 5.1 -内力组合 Combinaisions des efforts pour le voile 表5.1a单项作用力 Tableau 5.1a Actions simples A - A Actio n B - B M (kN.m) PX (kN) PY (kN) 105.6 0 PX (kN) 0 45.7 21.3 75.1 66.2 7.1 7.1 PY (kN) 47.1 0 M (kN.m) ①PM ②Pa ③ Pcar ④ ad(+) P0 179.6 52.3 300.2 265 15.8 15.8 0 362.1 131.3 597.7 525.7 44.3 44.3 0 46 21.4 74.7 65.7 10.2 10.2 0 0 265 15.8 -7.9 0 0 0 3.5 -3.5 ④ ad(-) P⑧ Mad (+) P⑧ Mad (-) P 表5.1b A - A截面荷载组合 Tableau 5.1b Combinaison section A - A Actio n ELS ELU ELA(+) PX (kN) 232 320.9 316 PY (kN) 106 106 0 M (kN.m) 493 Comb in ais on ①+②+③ ① + 1.35* ② + 1.5* ③ ①+④(+) +⑧(+) ①+④(-)+⑧(-) 686 642 570 ELA(-) 281 0 表5.1c B - B截面荷载组合 Tableau 5.1c Combinaison section B - B Actio n ELS ELU ELA(+) ELA(-) PX (kN) 67 93.7 PY (kN) 47.1 47.1 M (kN.m) 67.4 94.1 84.9 75.9 Comb in ais on ①+②+③ ① + 1.35* ② + 1.5* ③ ①+④(+) +⑧(+) ①+④(-)+⑧(-) 82 73 0 0 5.2 -墙身截面配筋 Ferraillage voile 根据计算出的墙身各单项作用力， 按34荷载组合公式，可得到全墙个位置处 ELS、ELU、 ELA状态下的组合内力大小。对各位置的组合内力，参照《 BAEL 91》中的公式，并考虑抗 震的相关规范要求， 计算抗弯和抗剪钢筋的数量，与设计拟采用的数量对比，验证结构的安 全性。对于抗弯钢筋设计每沿米拟配置 57.4cm2受拉钢筋和22.4cm2受压钢筋。抗剪钢筋配置 15cm。其计算结果如下： 每沿米拟配置3.4cm2抗剪钢筋，每层基本间距取 On peut obte nir les efforts in ter nes comb in s (HELS, EEU, ELA aux diff rents Tableau 5.2a Calcul d'armatures A - A 3 1 2 Armatures de flexi on Armatures d'effort tran cha nt 2 1 ELS ELU ELA(+) ELA(-) A1(cm /m) calcul 27.8 21 16.9 14.9 adopt e 57.4 57.4 57.4 57.4 A2(cm /m) calcul 0 0 0 0 adopt e 22.4 22.4 22.4 22.4 calcul \\ 42.4 42.4 42.4 St(cm) adopt e \\ 15 15 15 表5.2b B - B截面配筋结果 Tableau 5.2b Calcul d'armatures B - B ! n o Armatures de flexi on Armatures d'effort tran cha nt C A1(cm 2/m) calcul adopt e 57.4 57.4 57.4 57.4 A2(cm 2/m) calcul 0 0 0 0 adopt e 22.4 22.4 22.4 22.4 calcul \\ 42.4 42.4 42.4 St(cm) adopt e \\ 15 15 15 ELS ELU ELA(+) ELA(-) 4.5 3.5 2.7 2.4 其中 Avec: A1——受拉区钢筋面积 Sectio n d'armatures da ns la zo ne ten due A2—— 受压区钢筋面积 Section d'armatures dans la zone comprim e e 需要说明的是，计算出的各位置的配筋数量均为单位长度计。由上表可见，墙身设计采 用的截面尺寸和钢筋数量完全能满足设计要求。 II est noter que, les nombres d'armatures obtenus aux diff rents points demur sont calcul s e pour une Ion gueur un itaire. Le tableau ci-dessus montre que les sect ions et les no mbres d'armatures rete nus son t judicieux. 5.3 -基础截面配筋 Ferraillage de la semelle 5.3.1-基底应力及基础脱空计算 Contrainte du sol et soulvement de la semelle 通过《结构力学》中的偏心受压理论，可求得各组合下偏心弯矩产生的基底应力值，再 与垂直力产生的均匀应力相叠加。具体计算模式如下图所示： On calcul la contrainte du sol due au mome nt exce ntrique avec la th orie de la compress ion exce ntrique pr seni 虑dans le 《 Me cani sme structural》,superpos e avec la con tra inte uni forme due dfeffort vertical. Le mod le de caleul est donn ci-dessous: max V 其中 Avec : pmin 6M B B 2 V ------ 组合下垂直力 M ------ 组合下弯矩 已知地基承载力为250kN/m2。对计算的墙下基底应力进行验算，结果如下: Avec:V ------- Effort vertical sous comb in ais on M ------- Mome nt sous comb in ais on La capacit portante du sol d'assise est de 250kN/m2. Les rsultats de v rification de la contrainte du sol sous la semelle du mur sont donn s ci-dessous:e 表5.3.1基底应力计算结果 Tableau 5.3.1 R suitats de calcul de la contrainte du sol Comb in ais on ELU ELA+ ELA- 2 2 Pmin(kN/m ) 166.5 135.9 126.9 Pmax(kN/m ) 242.4 189.7 164.8 d (kN/nm) 250 250 250 Verificati on Y Y Y 其中：沪-----地基承载力 由上表可见最小应力均大于 OkN/m2，不存在基础脱空，故基础脱空面积也满足要求。 Avec:--——Capacit portante du sol d'assise 2 Le tableau ci-dessus mon tre que la con tra inte mini male est sup rieure ORN/m ,elonc le soul vement de la semelle ne se produit pas. 5.3.2 -基础单项力汇总 Actions de semelle 表5.3.2a基础单项作用力 Tableau 5.3.2a Actions simples de semelle Actio n C - C D - D E - E M (kN.m) 353.5 0 2588.6 2782.8 2394.5 380.1 327 2191.3 PY (kN) M (kN.m) 9.6 \\ \\ \\ \\ 10.3 8.9 88.6 PY (kN) 138.7 0 849.2 912.9 785.5 149.1 128.3 0 PY (kN) 73.6 0 475.1 510.8 439.5 79.1 68.1 0 M (kN.m) 38.5 0 694.7 746.8 642.6 41.4 35.6 519.5 ①PM ③ car ⑥PT ⑦ adT(+) ⑦ adT(-) PPP19.2 \\ \\ \\ \\ 20.7 17.8 0 ⑧Mad什) ⑧ Mad (-) ⑨ Pf(-) PP表5.3.2b基础截面荷载组合 Tableau 5.3.2b Combinaison de la semelle Actio n ELS ELU ELA(+) C - C M(kN.m/m) 79.5 107.3 83.9 73.2 D - D M(kN.m/m) -602.5 -624.2 -631.1 -397.6 E - E M(kN.m/m) -65.4 -208.5 -70.9 -5 Comb in ais on ①+③+⑤+⑥+⑨ 1.35* ① +1.5* ③ + ⑤ + 1.35* ⑥ + ⑨ ①+⑤+⑦什)+⑧什)+⑨ ①+⑤+⑦(-)+⑧(-)+⑨ ELA(-) 5.3.3 -基础截面配筋 Ferraillage de la semelle 将挡墙基础分为墙前基础和墙后基础两个悬臂梁，同时固结与墙身根部。将组合后的地 基应力产生的弯矩与上部各作用组合后的弯矩叠加，即可得到基础各截面的弯矩，并对其截 面配筋进行验算。计算图示和结果如下： La semelle deva nt et derri re le mur est con sid r ◎ comme deux poutres can tilever bloqu es e sur le corps du mur. Le mome nt g n o epar la contrainte du sol sous comb in ais on est superpos e avec le moment g n o epar les diff rentes actions de la partie sup rieure pouOobtenir le moment des diff rentes sect ions de la semelle et calculer le ferraillage de la semelle. Le sch ma et les r eultats de calcul sont donn s ci-dessous: e ci ID 祁 kN/n?〕 □ Fig 5.3.2 表5.3.3基础配筋计算结果 Tableau 5.3.3 R suttats de calcul du ferraillage de la semelle n C - C D - D E - E m A1(cm2/m) A2(cm2/m) A1(cm2/m) A2(cm2/m) A1(cm2/m) A2(cm2/m) calcul adopt e calcul adopt e calcul adopt e calcul adopt e calcul adopt e calcul adopt e ELS 4.8 57.4 0 22.4 38.7 57.4 0 22.4 3.9 57.4 0 22.4 ELU 3.6 57.4 0 22.4 21.4 57.4 0 22.4 6.9 57.4 0 22.4 ELA+ 2.4 57.4 0 22.4 18.7 57.4 0 22.4 2 57.4 0 22.4 ELA- 2.1 57.4 0 22.4 11.6 57.4 0 22.4 .1 57.4 0 22.4 其中 Avec:A1 -------- 受拉区钢筋面积 Sectio n d'armatures da ns la zo ne ten due A2 ----- 受压区钢筋面积 Section d'armatures dans la zone comprim e M ------ 基础组合后弯矩 Mome nt sous comb in ais on Y ------验证设计拟采用钢筋满足受力要求 Verificati on du ferraillage 需要说明的是，计算出的各位置的配筋数量均为单位长度计，弯矩为正则基础下缘配置 受拉钢筋，弯矩为负则基础上缘配置受拉钢筋。由上表可见，基础设计采用的截面尺寸和钢 筋数量完全能满足设计要求。 II est noter que, les no mbres d'armatures obte nus aux points diff rents sont calculus pouJ une Ion gueur un itaire. Quand le mome nt est positif, on pr voit des armatures ten dues dans la partie inf rfeure de la semelle, dans le cas con traire, qua nd le mome nt est n gatif, on pr voit(£lese armatures ten dues dans la partie suprieure de la semelle. Le tableau ci-dessus montre que les sect ions et les no mbres d'armatures rete nus son t judicieux. 6 -稳定性验算 Verificaion de la stabilit 6.1 -抗倾覆稳定性验算 e Verification de la stabilit au renversement 受墙后土压力的影响，挡墙承受倾覆弯矩。倾覆弯矩主要为墙身和基础的土压力的水平 分力Ex产生的弯矩，抗倾覆弯矩为挡墙自重 基础前沿O点。具体计算模式和计算公式如下： Sous l'effet de la pouss e des terres, le mur en aile est soumis au mome nt de ren verseme nt. Le mome nt de ren verseme nt est un mome nt g n 帝 epar la force composa nte horiz on tale (Ex) de la pouss e des terres sur le mur et sur la semelle. Le moment anti-renversement est celui gn & epar le poids propre du mur (W) et la pouss e verticade des terres (Ey). Le point de ren verseme nt est situ au point O de la semelle.voir ci-dessous le mod le et 曲 formule de calcul: q W和垂直土压力Ey产生的弯矩，倾覆点位于 Fig 6.1 WZw EyZx Ko _ 其中： Ko ----- 抗倾覆稳定系数 W ------ 墙身重力 Zw ----- 重力对 O 点的力臂 Ex ----- 墙后土压力和超荷载压力的水平分力 Ey ----- 墙后土压力和超荷载压力的垂直分力 Zx ----- Ey 对 O 点的力臂 Zy ----- Ex 对 O 点的力臂 根据前面计算的结果，得到地震和非地震状态下的最不利组合中的倾覆弯矩，并判别结 构倾覆稳定性是否满足设计要求。 需要说明的是对于 ELU状态采用的组合为：①PM+ 1.35*②Pa + 1.5*③Pear + 1.35*⑤Pp + ⑥PT 对于ELA状态采用的组合为： ④Pad( ±+⑤PP +⑦PadT( ±+⑧PadM( ± 各组合下，抗倾覆系数计算结果如下： Avee: Ko-------- Coefficie nt de r sista nceau ren verseme nt W ------ Poid propre du mur Zw ----- Distanee entre le point d'application de la charge W et le rep re global de centre O. Ex ----- Force composa nte horiz on tale de la pouss e des terresaderri re le mur et de la pouss edue lasurcharge Ey ----- Force composante verticale de la pouss e des terres derri re le mur et de la pouss e due lasurcharge Zx ----- Bras de force de Ey par rapport au point O Zy ----- Bras de force de Ex par rapport au point O On peut trouver partir des calculs r alis sele mome nt de ren verseme nt sous comb in ais on la plus d favorable en tat de service et sous sisme, de mani ree juger si la r sistance au renversement est suffisante. Il est noter que, la combi nais on I'ELU est telle que:① PM+ 1.35* ② Pa + 1.5* ③ Pear + 1.35* ⑤ PP + ⑥ PT la combinaison I'ELA est telle que:④Pad( ±+ ⑤PP + ⑦ PadT( ±+ ⑧PadM( ± Les coefficie nts de r sista nce au ren verseme nt calcul s sous comb in ais ons diff ren tes^s ont donn 出 au-dessous: e 表6.1抗倾覆稳定性验算表 Tableau 6.1 V rification de la stabilit au renv@rsement Comb in ais on ELU ELA+ ELA- W(kN) 280 301 259 Zw(m) 2.3 2.3 2.3 Ex(kN) 240.8 303.6 258.8 Zy(m) 4 3.1 3.2 Ey(kN) 849.2 912.9 785.5 Zx(m) 4.9 4.9 4.9 Ko 5.1 5.5 5.3 V erificati on Y Y Y 通过计算可知，挡墙抗倾覆稳定性满足规范要求。 Les r sliltats de calcul montrent que la r sista nee ai^re nversme nt du mur en aile est suffisa nte. 6.2 -抗滑动稳定性验算 Verification de la stabilit au glisslment ELU 受墙后土压力的影响，挡墙承受水平推力。为保证墙身沿基底不产生滑动破坏，在 和ELA状态下应满足下面的公式： Le mur est sollicit par ule pouss e heriz on tale sous l'effet du remblai derri re le mur. PouJ assurer une bonne rsistalce au glissement du mur, il faut respecter la condition suivante l'ELU et al'ELA: (W+Ey)tg 中 Kc Ex 其中：Kc ----------抗滑动稳定性系数 tg妒'---基底摩擦系数，计算时tg 0 '=.4 其他参数与抗倾覆相同。 1.2 将W, Ex, Ey带入ELU、ELA状态中，并判别结构滑动稳定性是否满足设计要求。 需要说明的是对于 ELU状态采用的组合为：①PM + 1.35*②Pa + 1.5*③Pear +⑤Pp + ⑥PT ; 对于ELA状态采用的组合为： ④Pad( ±+⑤Pp +⑦PadT( ±+⑧PadM( ±。 各组合下，抗滑动稳定性系数计算结果如下： Avec： Kc -------- Coefficient de r sistanceau glissement tg ^'--Coefficient de frottement de l'assise, on prend tg 0 '=.4 Les autres param tre^sont les m mesgue ceux dans la formule de v rificatioBau ren verseme nt. Les valeurs de W, Ex, Ey sont in troduites dans les comb in ais ons I'ELU et ELA ,de mani re e av Bfier si la r sistance au glissement est suffisante. Il est noter que, la combi naiso n I'ELU est telle que:① PM + 1.35* ② Pa + 1.5* ③ Pear + ⑤ Pp + ⑥ PT. la combinaison I'EtA est telle que:④Pad( ±+ ⑤Pp + ⑦PadT( ±+ ⑧ PadM( ±. Les coefficie nts de r sista nce au glisseme nt calcul s sous comb in ais ons diff rentessont donn 出 au-dessous: 表6.2抗滑动稳定性验算 Tableau 6.2 V rification de la stabilit au glissement Comb in ais on ELU ELA+ ELA- W(kN) 280 301 259 Ex(m) 282.9 303.6 258.8 Ey(kN) 849.2 912.9 785.5 f .4 .4 .4 Kc 1.6 1.6 1.6 Verificati on Y Y Y 通过计算可知，挡墙抗滑动稳定性满足规范要求。 Les r sultats de calcul montrent que la r sistance au glissement du mur en aile est suffisante. 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容